濱州柜式離心通風(fēng)機(jī)可量尺定做,冠熙風(fēng)機(jī)型號(hào)齊全

處理措施就是聯(lián)軸器的重新找正，確保同心度在偏差允許值內(nèi)。聯(lián)軸器對(duì)中找正應(yīng)注意的是：一是，應(yīng)以柜式離心通風(fēng)機(jī)的聯(lián)軸器為基準(zhǔn)，測(cè)定和調(diào)整柜式離心通風(fēng)機(jī)電機(jī)來(lái)保證電機(jī)與風(fēng)機(jī)兩軸線同軸；二是，電機(jī)的四個(gè)地腳螺栓必須對(duì)角均勻緊固后才能讀數(shù)；三是，盤動(dòng)聯(lián)軸器時(shí)轉(zhuǎn)向應(yīng)與風(fēng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方向一致。調(diào)整的順序應(yīng)是；柜式離心通風(fēng)機(jī)流體的數(shù)學(xué)模型粉塵流體在風(fēng)機(jī)中流動(dòng)的物理?xiàng)l件較為復(fù)雜，影響因素較多，因此在離心風(fēng)機(jī)的數(shù)值計(jì)算中，假設(shè)流體為連續(xù)等溫不可壓縮的牛頓流體穩(wěn)態(tài)運(yùn)動(dòng)而且各組分之間沒(méi)有化學(xué)反應(yīng)。首先，使兩聯(lián)軸器軸線平行，即先保證軸向百分表的四個(gè)讀數(shù)相差值符合本文表1 的允許值；其次，使兩聯(lián)軸器軸線同高，即先調(diào)整左右徑向偏差，后調(diào)整上下高差，直至符合本文的允許值。在實(shí)際工作中，常用的打表工具———磁性表座雖然使用簡(jiǎn)便，但卻存在著剛性不足和適用條件受限的不良情況。

對(duì)于重要和安裝要求高的風(fēng)機(jī)，有必要設(shè)計(jì)和制作一個(gè)專用表架配合百分表進(jìn)行測(cè)量，柜式離心通風(fēng)機(jī)主要由抱箍、角鋼表架等組成。，主要是U102 除塵風(fēng)機(jī)振動(dòng)偏大需重新校正聯(lián)軸器對(duì)中?，F(xiàn)場(chǎng)檢修人員反映，在打表過(guò)程中，徑向百分表下方讀數(shù)不時(shí)出現(xiàn)異常情況：電機(jī)墊高已經(jīng)很明顯，但讀數(shù)卻不變或變?。ó?dāng)時(shí)百分表探頭打在風(fēng)機(jī)端半聯(lián)軸器上，此情況下，如電機(jī)墊高，徑向百分表在下方讀數(shù)應(yīng)增大）。異常讀數(shù)的出現(xiàn)，嚴(yán)重干擾了檢修正常進(jìn)行。憑多年經(jīng)驗(yàn)并仔細(xì)觀察后發(fā)現(xiàn)，當(dāng)聯(lián)軸器轉(zhuǎn)到下方時(shí)，百分表探頭已脫離半聯(lián)器近0.5 mm，即此時(shí)百分表探頭已不起作用，百分表出現(xiàn)假讀數(shù)。Sheard通過(guò)研究加進(jìn)氣箱的通風(fēng)機(jī)，在柜式離心通風(fēng)機(jī)葉輪進(jìn)口加導(dǎo)流板控制葉輪進(jìn)口的非均勻氣流，結(jié)果表明在葉輪進(jìn)口加導(dǎo)流板能夠提高風(fēng)機(jī)的全壓，并得出了葉片根部斷裂的原因。

幾何模型建立與網(wǎng)格劃分

計(jì)算模型采用掘進(jìn)工作面4-72-5.6A 防爆防腐蝕的離心式通風(fēng)機(jī)，其主要參數(shù)：電機(jī)功率22 kW,轉(zhuǎn)速2 930 r/min,流量10 122~25 736 m3/h,全壓4 152~2 330 Pa。其主要由進(jìn)風(fēng)口、集流器、葉輪和蝸殼組成。

柜式離心通風(fēng)機(jī)集流器中添加了米字形結(jié)構(gòu)與環(huán)形擋環(huán)。風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)復(fù)雜且葉片外形不規(guī)則，因此生成結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格比較困難，相反非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格適應(yīng)能力強(qiáng)，在處理復(fù)雜結(jié)構(gòu)時(shí)有利于網(wǎng)格的自適應(yīng)。

因此柜式離心通風(fēng)機(jī)采用四面體非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格。使用ANSYS 軟件中的CFD 軟件進(jìn)行網(wǎng)格劃分，加米字形集流器模型網(wǎng)格數(shù)1 072 503，網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)數(shù)184 910；普通圓弧形模型網(wǎng)格數(shù)1 296 832，網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)數(shù)223 847。以離心風(fēng)機(jī)在掘進(jìn)工作面環(huán)境下的運(yùn)行工況為依據(jù)，進(jìn)行柜式離心通風(fēng)機(jī)參數(shù)設(shè)置：流量取22 806.54 m3/h，流速取6.335 15 m/s, 質(zhì)量流量取7.491 3 kg/s。把Pro/E 建立的幾何模型導(dǎo)入Fluent 中并對(duì)幾何模型的邊界條件計(jì)算參數(shù)進(jìn)行設(shè)定。其中入口類型采用速度進(jìn)口，出口設(shè)為壓力邊界條件，本計(jì)算采用的樣機(jī)是礦用式離心風(fēng)機(jī)， 出口靜壓可以近似為0，蝸殼內(nèi)壁及葉輪壁面粗糙度均取0.5，集流器、葉輪、蝸殼等各流體區(qū)域結(jié)合處的公共面采用interface邊界類型面， 將葉片的壓力面和吸力面以及葉輪前盤、后盤和轉(zhuǎn)軸的內(nèi)外表面一起定義為旋轉(zhuǎn)壁面。環(huán)境壓力為101 325 Pa，取粉塵流體密度ρ=1.225 kg/m3。計(jì)算時(shí)采用SIMPLE 壓力速度耦合方法進(jìn)行。通過(guò)實(shí)驗(yàn)值與計(jì)算值的對(duì)比，CFX軟件的數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)測(cè)結(jié)果一致，由此驗(yàn)證了采用CFX軟件對(duì)帶進(jìn)氣箱的離心風(fēng)機(jī)的數(shù)值模擬是可靠的。

在標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)氣風(fēng)管測(cè)試裝置上，對(duì)柜式離心通風(fēng)機(jī)及在風(fēng)機(jī)蝸殼周向板、前蓋板、后蓋板等部位分別加裝吸聲材料后，測(cè)試了不同結(jié)構(gòu)形式下風(fēng)機(jī)性能和噪聲特性。試驗(yàn)結(jié)果表明:相比原風(fēng)機(jī)，蝸殼周向板與后蓋板同時(shí)加裝吸聲材料效果較好，設(shè)計(jì)工況下A聲級(jí)能夠降低7．2dB(A)，在小流量工況下，吸聲蝸殼的降噪效果變差;根據(jù)風(fēng)機(jī)噪聲頻譜，穿孔板加玻璃棉吸聲蝸殼的吸聲性能中高頻好于低頻，風(fēng)機(jī)基頻噪聲在設(shè)計(jì)點(diǎn)能夠降低12．5dB(A);柜式離心通風(fēng)機(jī)加裝吸聲材料后風(fēng)機(jī)氣動(dòng)性能會(huì)略有下滑，壓力和效率都有不同程度的降低。離心式風(fēng)機(jī)是工業(yè)生產(chǎn)中應(yīng)用廣泛的通用輔助設(shè)備，而風(fēng)機(jī)噪聲尤其大型風(fēng)機(jī)噪聲很大，嚴(yán)重影響人的身心健康，所以降低風(fēng)機(jī)噪聲有著重要的意義。由于蝸殼壁面是離心風(fēng)機(jī)主要的氣動(dòng)噪聲源，蝸殼不消聲時(shí)，聲波在風(fēng)機(jī)蝸殼內(nèi)連續(xù)反射，形成一個(gè)混響聲場(chǎng)，聲壓級(jí)較高。采用消聲蝸殼后，被吸收的聲能多，被反射的聲能少，其聲場(chǎng)的聲壓級(jí)就會(huì)降低。集流器的類型有很多種，常用的集流器是錐弧形集流器，錐弧形集流器的氣流運(yùn)行一般比較平穩(wěn)，但是集流器喉部到葉輪進(jìn)口階段容易發(fā)生邊界層分離現(xiàn)象，增加柜式離心通風(fēng)機(jī)的損失，導(dǎo)致離心風(fēng)機(jī)效率降低。

對(duì)于柜式離心通風(fēng)機(jī)消聲蝸殼降噪效果的研究，國(guó)內(nèi)外很多學(xué)者都做了不少的研究工作。Bartenwerfer等將蝸板外側(cè)消聲部分的外殼做成方形，里面填充消聲材料對(duì)離心風(fēng)機(jī)進(jìn)行降噪試驗(yàn)研究，使改進(jìn)后的風(fēng)機(jī)A聲級(jí)降低了9～12dB(A)。劉曉良等研究了消聲蝸殼消聲材料厚度、空腔厚度等對(duì)風(fēng)機(jī)降噪效果的影響，結(jié)果表明:適當(dāng)增加消聲材料厚度或空腔厚度可以提高消聲蝸殼的降噪效果。到目前為止，對(duì)消聲蝸殼的研究基本都集中在周向蝸板上加裝消聲材料，對(duì)風(fēng)機(jī)側(cè)板加消聲材料的消聲蝸殼降噪效果研究得還比較少。1Pa，相比可以看出，柜式離心通風(fēng)機(jī)加米字形集流器導(dǎo)流效果比普通圓弧形集流器好。

原柜式離心通風(fēng)機(jī)和A 型改進(jìn)風(fēng)機(jī)在點(diǎn)的噪聲頻譜圖。根據(jù)風(fēng)機(jī)參數(shù)，風(fēng)機(jī)旋轉(zhuǎn)噪聲基頻為760 Hz，由頻譜圖可看出在500 ～ 800

Hz 之間的低頻噪聲并沒(méi)有降低，而1 250－2 000 Hz 之間吸聲材料的降噪效果非常好，噪聲下降明顯。主要原因就是選用的吸聲材料超細(xì)玻璃棉在高頻率下，吸聲系數(shù)較大，因此多孔吸聲材料其吸聲效果是高頻優(yōu)于低頻的。消聲蝸殼為B 組合形式時(shí)與原風(fēng)機(jī)的出口A聲級(jí)隨流量變化的對(duì)比圖。與原風(fēng)機(jī)相比，在額定工況點(diǎn)A 聲級(jí)降低約7 dB( A) ，在大流量工況，A 聲級(jí)降低約5．0dB( A) ，在小流量工況下，A 聲級(jí)降低約2．4 dB( A) 。進(jìn)氣箱在其出口處氣體發(fā)生近90°轉(zhuǎn)彎，內(nèi)部流場(chǎng)十分復(fù)雜，并造成很大的流動(dòng)損失。

在125～ 500Hz 頻段之間，風(fēng)機(jī)A 聲級(jí)有所增大，原因是后蓋板加上消聲材料后，葉輪軸向安裝長(zhǎng)度加長(zhǎng)引起低頻電機(jī)振動(dòng)，噪聲增加。在中高頻段后蓋板加消聲材料的降噪效果很好，這種方式對(duì)于氣動(dòng)噪聲及高頻振動(dòng)等起到很好的吸收作用，尤其是柜式離心通風(fēng)機(jī)包括電機(jī)的高頻振動(dòng)噪聲過(guò)濾程度明顯。消聲蝸殼為C 組合形式時(shí)與原風(fēng)機(jī)的出口A聲級(jí)隨流量變化的對(duì)比圖。與原風(fēng)機(jī)相比，在額定工況點(diǎn)總A 聲級(jí)降低約7．2 dB( A) ，在大流量工況，A 聲級(jí)降低約5．5 dB( A) ，在小流量工況，A 聲級(jí)降低約3．5 dB( A) 。是消聲蝸殼為D 組合形式時(shí)與原風(fēng)機(jī)的出口A聲級(jí)隨流量變化的對(duì)比圖。與原風(fēng)機(jī)相比，在額定工況點(diǎn)，A 聲級(jí)降低約5．14 dB( A) ，柜式離心通風(fēng)機(jī)在大流量工況，總A 聲級(jí)降低約5．0 dB( A) ，在小流量工況，A 聲級(jí)降低約2．0 dB( A) 。降噪效果稍微好于A 型改進(jìn)風(fēng)機(jī)，但不明顯。因此在蝸殼的優(yōu)化設(shè)計(jì)過(guò)程中必須將蝸殼寬度對(duì)流場(chǎng)的影響考慮在內(nèi)，合理設(shè)計(jì)外殼的寬度，降低對(duì)流場(chǎng)的影響。可見(jiàn)前蓋板加裝消聲材料降噪效果并不好，主要原因由于進(jìn)口處有集流器，導(dǎo)致安裝消聲材料的面積相對(duì)于后蓋板小很多，吸聲效果不明顯。