小型離心風機規(guī)格齊全

在小型離心風機樣機的基礎上，只增加了風機葉輪的旋轉直徑。因此，改進后的風扇與樣機的幾何相似性不滿足風扇相似性原理的條件。小型離心風機采用數(shù)值計算方法對鋸齒后緣離心風機的氣動噪聲進行了數(shù)值研究。因此，通過改進后的數(shù)值計算分析了改進效果。第二種改進方案的基本思想是在風機外殼不變的情況下，增加風機葉輪的旋轉直徑。風機葉輪的具體改進方法在保持葉片出口安裝角度不變的前提下，風機葉輪的旋轉直徑分別由480 mm增加到490 mm和500 mm。通過對改進后的小型離心風機的數(shù)值計算，在第二種改進方案中通過增加葉輪的旋轉直徑來提高風機的總壓。當葉輪旋轉直徑增加到490m時，改進后的風機總壓力增加到4765pa，相應的風機運行力矩增加到4.65n.m，風機效率基本不變。當葉輪旋轉直徑增加到500m時，風機總壓力增加到4835pa，但風機扭矩相應增大，風機效率降低。小型離心風機樣機蝸舌流線圖表明，當氣體流經樣機蝸舌位置時，大量氣體通過蝸舌與葉輪之間的間隙T流回蝸殼，流量損失較大。

計算了小型離心風機葉輪進口直徑與葉輪出口外徑之比，即3258.0/20dd=從步開始，設計風機的比轉速為15.5998?？梢钥闯?，所設計的風機是一種低比轉速風機。短葉片為截短半徑的前葉片，其余部分與長葉片結構相同，所有葉片出口安裝角度為140度。得到了不同比轉速下風機進出口外緣直徑的比值范圍。結果表明，所設計的風機滿足風機的設計要求，可以繼續(xù)后續(xù)的設計工作。入口攻角是指入口角與葉片相對速度和圓周切線之間的差。它與圓周切線的夾角等于葉片入口角1aβ，因此攻角為零。當小型離心風機流量小于設計流量時，經向速度mc1減小，入口相對速度與圓周切線方向的夾角小于葉片進口角1aβ，迎角為正。當流量大于設計流量時，子午線速度mc1增大，入口速度與圓周切線的夾角大于葉片入口角度1aβ，小型離心風機迎角為負。前葉輪1Aβ值一般在40~60之間。由于適當增大了前風機的迎角和安裝角，可以減小風機葉片通道的流量損失。因此，當迎角為6.04時，1aβ值為45。

采用本文所述的設計方法，對所設計風機的穩(wěn)態(tài)計算結果進行了分析。在離心風機設計完成后，根據具體設計參數(shù)建立了離心風機的三維模型。工作人員進行了技術探討，確定了小型離心風機、脫硫增壓風機的風量、風壓及系統(tǒng)抗延長性能。第三章采用樣機的數(shù)值計算方法，對設計工況下的風機進行了計算。給出了小型離心風機樣機設計的數(shù)值計算參數(shù)表。根據計算數(shù)據和公式，設計小型離心風機和斜槽風機的比轉速分別為13.89和11.08。根據風機按不同比轉速分類的原則，可以看出所設計的風機和原型風機屬于不同的系列，但在全壓、效率等方面性能有所提高。明朝第四章扇子的設計方法是正確合理的。通過對設計風機的數(shù)值計算參數(shù)與風機初始設計值的比較，可以看出設計風機的總壓值高于設計目標，效率為68%，效率比原型風機高19.9%，總壓值由4626提高到4626。PA至5257PA，均滿足合作單位的性能要求。