東營中壓除塵風(fēng)機(jī)服務(wù)為先

針對中壓除塵風(fēng)機(jī)具體實例，本文采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格進(jìn)行數(shù)值模擬，并利用Autogrid軟件提供的H型網(wǎng)格自動生成功能生成進(jìn)水口和葉輪的終網(wǎng)格。中壓除塵風(fēng)機(jī)其他部分的網(wǎng)格生成是通過先劃分區(qū)域，然后手動劃分網(wǎng)格來完成的。邊界及初始條件1）集熱器入口設(shè)為入口邊界，葉輪出口設(shè)為出口邊界，葉輪前盤、后盤和葉片的實體壁設(shè)為實體壁，轉(zhuǎn)輪邊界面與下一周期轉(zhuǎn)輪邊界面之間的連接設(shè)為PE。三元匹配連接，循環(huán)數(shù)設(shè)為12。設(shè)定中壓除塵風(fēng)機(jī)初始靜壓P=1.01325*105pa，初始溫度t=293K，軸向入口速度=18m/s，所有旋轉(zhuǎn)壁（如前盤、后盤、葉輪葉片等）的輸入速度n=1450r/min，其他非旋轉(zhuǎn)壁（如蝸殼）的輸入速度為零。由于流道內(nèi)軸流分布不均勻，葉輪前后盤不一致，為便于比較分析，沿葉輪圓周做了A、B兩段。葉輪通道內(nèi)的速度和壓力分布用云圖和矢量圖表示。當(dāng)中壓除塵風(fēng)機(jī)流量小于設(shè)計流量時，經(jīng)向速度mc1減小，入口相對速度與圓周切線方向的夾角小于葉片進(jìn)口角1aβ，迎角為正。給出了開槽角度對風(fēng)機(jī)性能的影響。給出了葉片開槽角度對風(fēng)機(jī)總壓和效率的影響結(jié)果。葉片開槽使風(fēng)機(jī)的總壓和效率增加，但總壓明顯增加，效率增加不大。其中，方案7的壓力和效率增加較大，總壓增加3.87%，效率增加0.15%。

中壓除塵風(fēng)機(jī)葉輪由若干結(jié)構(gòu)參數(shù)組成，這些參數(shù)對離心風(fēng)機(jī)的性能有著重要的影響。相似原理在風(fēng)機(jī)上的應(yīng)用，極大地促進(jìn)了風(fēng)機(jī)的設(shè)計和改進(jìn)。在風(fēng)機(jī)設(shè)計中，根據(jù)相似原理，可以選擇現(xiàn)有的風(fēng)機(jī)或經(jīng)過試驗的機(jī)型進(jìn)行相似設(shè)計，以保證風(fēng)機(jī)達(dá)到預(yù)期效果。在沒有合適、的風(fēng)機(jī)或模型的情況下，可以根據(jù)中壓除塵風(fēng)機(jī)相似原理制作模型，然后將模型試驗的結(jié)果轉(zhuǎn)換為機(jī)器的實際結(jié)果，完成風(fēng)機(jī)的設(shè)計。然而，相似原理的應(yīng)用必須嚴(yán)格滿足幾何相似、運動相似和動態(tài)相似等相似條件?？梢钥闯?，在相同的條件下，通過風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速與葉輪出口直徑的比值，可以得到風(fēng)機(jī)流量、靜壓、總壓和內(nèi)功率的比例關(guān)系。然而，當(dāng)只改變?nèi)~輪結(jié)構(gòu)參數(shù)時，改進(jìn)后的風(fēng)機(jī)與原型風(fēng)機(jī)的相似性將不能得到滿足。因此，本文通過改變中壓除塵風(fēng)機(jī)葉輪的結(jié)構(gòu)參數(shù)和數(shù)值計算方法，對改進(jìn)后的風(fēng)機(jī)性能進(jìn)行了評價和分析。離心風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)參數(shù)試驗?zāi)Ｐ蜑?900轉(zhuǎn)/分斜槽離心風(fēng)機(jī)，傳動方式為A型傳動。斜槽離心風(fēng)機(jī)主要由葉輪、蝸殼和集熱器組成。葉輪由前、后、葉片三部分組成。（2）改造前后數(shù)據(jù)試驗：風(fēng)機(jī)改造后，鍋爐正常運行1小時，運行參數(shù)穩(wěn)定。前盤為錐形弧。葉輪直徑480mm，葉片數(shù)20片。短刃10片，長刃10片，分布均勻。短葉片為截短半徑的前葉片，其余部分與長葉片結(jié)構(gòu)相同，所有葉片出口安裝角度為140度。葉輪圖如圖3.1所示。蝸殼為矩形截面，寬度為69mm。

在中壓除塵風(fēng)機(jī)的改進(jìn)設(shè)計中，根據(jù)葉輪流道截面逐漸變化的原理，建立了風(fēng)機(jī)葉片型面成形的數(shù)學(xué)模型。對設(shè)計的流場進(jìn)行了計算。計算結(jié)果表明，新設(shè)計的風(fēng)機(jī)性能較好。但仍有一些問題需要進(jìn)一步解決和改進(jìn)。

1。在中壓除塵風(fēng)機(jī)葉片型線設(shè)計中，選擇了葉片安裝角隨葉輪半徑線性變化的規(guī)律進(jìn)行設(shè)計，但風(fēng)機(jī)葉片型線的形成方法有多種形式。本文選擇了一種較為典型的線性成形方法，并取得了較好的效果。因此，可以對離心風(fēng)機(jī)葉片型線成形方法進(jìn)行進(jìn)一步的研究。

2。通過觀察風(fēng)機(jī)設(shè)計工況下葉片通道的流線圖，可以看出設(shè)計風(fēng)機(jī)長短葉片吸力面上仍存在一些分離現(xiàn)象。通過查閱文獻(xiàn)，發(fā)現(xiàn)一些流量控制方法可以改善葉片吸力面分離現(xiàn)象。因此，如果合理地將有效的流量控制方法應(yīng)用于設(shè)計風(fēng)機(jī)，可以使風(fēng)機(jī)的吸入面分離。為了降低設(shè)計風(fēng)機(jī)的噪聲值，提高風(fēng)機(jī)的效率，選用葉片出口安裝角2aβ為120度。性能進(jìn)一步提高。

3。在數(shù)值計算方面，在計算條件允許的情況下，可以使用更密集的網(wǎng)格和近壁模型。在湍流模型方面，還值得進(jìn)一步研究，以便在離心風(fēng)機(jī)的各種工況下得到更準(zhǔn)確的結(jié)果。

改造后，對兩臺中壓除塵風(fēng)機(jī)進(jìn)行性能評價試驗，包括全負(fù)荷風(fēng)機(jī)數(shù)據(jù)試驗、改造前后數(shù)據(jù)試驗和風(fēng)機(jī)較大出力試驗數(shù)據(jù)，如下所示。（1）滿負(fù)荷風(fēng)機(jī)數(shù)據(jù)試驗：鍋爐滿負(fù)荷運行時，爐內(nèi)氧含量維持在2.5%，爐內(nèi)負(fù)壓維持在0-50pa，鍋爐穩(wěn)定運行2小時后，現(xiàn)場測量兩臺引風(fēng)機(jī)數(shù)據(jù)。滿足機(jī)組滿負(fù)荷要求。結(jié)果表明，采用數(shù)值計算方法可以簡單、準(zhǔn)確地得到給定子午線分布的葉輪子午線輪廓。風(fēng)機(jī)滿負(fù)荷數(shù)據(jù)見表2。

（2）改造前后數(shù)據(jù)試驗：風(fēng)機(jī)改造后，鍋爐正常運行1小時，運行參數(shù)穩(wěn)定。采集風(fēng)機(jī)的數(shù)據(jù)，并與改造前的數(shù)據(jù)進(jìn)行比較。鍋爐滿負(fù)荷時，兩臺引風(fēng)機(jī)電流降低48A。

（3）中壓除塵風(fēng)機(jī)較大出力試驗：冷態(tài)下，風(fēng)機(jī)擋板開度為80%時，風(fēng)機(jī)電流達(dá)到設(shè)計值。A風(fēng)機(jī)入口擋板開啟80%時，風(fēng)機(jī)電流為146A，B風(fēng)機(jī)入口擋板開啟80%時，風(fēng)機(jī)電流為145.6A，滿足設(shè)計要求。

結(jié)論

（1）與改造前后引風(fēng)機(jī)試驗數(shù)據(jù)相比，A風(fēng)機(jī)效率提高17.2%，B風(fēng)機(jī)效率提高13.8%。正常運行時，風(fēng)機(jī)進(jìn)口擋板開度為50%~55%，風(fēng)機(jī)電流95~100A，滿足機(jī)組滿負(fù)荷運行要求。

（2）改造后中壓除塵風(fēng)機(jī)電耗降低26384 kWh，增壓風(fēng)機(jī)電耗降低52159 kWh，合計77543 kWh，輔助電耗降低0.5%。

（3）改造后，取消風(fēng)機(jī)冷卻水，風(fēng)機(jī)軸承高溫度為55C，滿足設(shè)計要求。通過排除冷卻水，每年可節(jié)約約5萬噸水。

（4）通過中壓除塵風(fēng)機(jī)性能試驗報告和實際運行，引風(fēng)機(jī)改造能滿足運行要求，節(jié)電效果明顯。